2205雙相鋼換熱管表面缺產(chǎn)生的因素及控制方放！

在生產(chǎn)過程如果有不可把控的事情從而使產(chǎn)品出現(xiàn)了一些問題，永業(yè)鋼管會(huì)實(shí)行一系列的措施，如雙相鋼換熱管生產(chǎn)過程時(shí)出現(xiàn)麻面缺陷的疑難問題，從生產(chǎn)設(shè)備配置和工藝特點(diǎn)方面進(jìn)行了系統(tǒng)分析，提出：2205雙相不銹鋼屬于普通雙相鋼種，當(dāng)環(huán)形爐加熱至1250℃以上，金屬基體和外層氧化鐵皮中間將產(chǎn)生層狀的Fe2SiO4，該氧化鐵皮粘結(jié)力較強(qiáng)，很難在常規(guī)高壓水除磷過程中去除干凈，導(dǎo)致后續(xù)形成麻面。通過將環(huán)形爐溫度控制在1230±10℃，生產(chǎn)節(jié)奏執(zhí)行P91牌號(hào)，以及提高連軋前高壓水除磷壓力至130 kN，可以有效控制麻面缺陷。

查閱相關(guān)文獻(xiàn)認(rèn)為，當(dāng)硅含量在0.2%以上的鋼在加熱至1250℃以上，金屬基體和外層氧化鐵皮中間將產(chǎn)生層狀的Fe2SiO4，表內(nèi)能譜分析表明本次內(nèi)層殘留的Fe2SiO4厚度約20μm左右，外層氧化鐵約60μm。該文獻(xiàn)認(rèn)為在進(jìn)行高壓水除磷時(shí)，界面溫度低于1170℃時(shí)，F(xiàn)e2SiO4呈固態(tài)，因此外層氧化鐵皮與基體的附著力加強(qiáng)，更難去除。連軋除磷時(shí)界面溫度很少能達(dá)到1170℃，因此含硅量高的鋼高溫時(shí)剝離性均較差，容易殘留氧化鐵皮。27SiMn鋼種含Si量高達(dá)1.25～1.4%，因此很容易因?yàn)槌撞槐M而出現(xiàn)麻面。

 目前提高連軋前高壓水除磷前溫度至1170℃以上難度較大，而2205雙相鋼換熱管坯料在1100~1300℃之間熱塑性隨著溫度的升高呈下降的趨勢(shì)。如果環(huán)形爐溫度升高，2205雙相不銹鋼無縫管系列產(chǎn)品壁厚控制效果難以達(dá)標(biāo)。因此我們選擇降低環(huán)形爐加熱的均熱段溫度至1230±10℃，生產(chǎn)節(jié)奏執(zhí)行雙相鋼牌號(hào)，得到如表的對(duì)比數(shù)據(jù)：

 根據(jù)已有結(jié)論及大生產(chǎn)數(shù)據(jù)的對(duì)比分析，進(jìn)行了雙相鋼換熱管生產(chǎn)工藝參數(shù)的調(diào)整優(yōu)化：將環(huán)形爐均熱段溫度控制在1230±10℃，生產(chǎn)節(jié)奏執(zhí)行2205牌號(hào)，提高連軋前高壓水除磷壓力至130 kN。對(duì)2205雙相鋼換熱管生產(chǎn)的軋制力及尺寸情況，沒有明顯影響但可以有效抑制生產(chǎn)過程中的麻面問題。

  a. 1260/1300℃環(huán)形爐溫度，管體表面有麻面，不同規(guī)格麻面程度不同；麻面程度和坯料直徑有一定的關(guān)系，∮330≥∮280≥∮250，這是和我們環(huán)形爐加熱制度有關(guān)，坯徑越大，加熱溫度越高，加熱時(shí)間也越長，在環(huán)形爐內(nèi)形成的硅酸鹽氧化皮越厚，因此后續(xù)高壓水除磷越難去除。

  b. 1220/1240℃環(huán)形爐+旁通工藝后，管體表面均無麻面，∮330、∮280及∮250坯料均未發(fā)現(xiàn)麻面。這和前期分析報(bào)告指出當(dāng)環(huán)形爐加熱溫度低于1250℃，就無硅酸鹽氧化皮形成，能有效的抑制麻面的形成，實(shí)際情況和分析結(jié)論吻合。

  c. 1220/1240℃環(huán)形爐+步進(jìn)爐工藝對(duì)外徑的影響較小，正常情況下，不會(huì)形成麻面，但是如果由于故障等原因延遲步進(jìn)爐時(shí)間會(huì)造成麻面。

  d. 不同規(guī)格軋制力對(duì)比可知，降低環(huán)形爐加熱溫度至1230℃并未對(duì)軋制力存在增高的影響。

  e. 不同規(guī)格尺寸對(duì)比可知，降低環(huán)形爐加熱溫度至1230℃并未對(duì)尺寸存在惡化的影響。

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